Реферат: Курсовик по РЗА 
|
№
п/п
|
Наименование
величины |
Расчётная
формула
|
Результат |
Примечание |
| 10,5 кВ |
| 1. |
Ток срабатывания
защиты |
Iс.з.=(0,2¸0,5) Iном
|
Iс.з.=(0,2¸0,3)×6880=
=1376¸2064 А
|
|
| 2. |
Ток срабатывания
реле |
|
|
|
| 3. |
Принимаемый тип
реле |
РТ-40/Ф |
|
№
п/п
|
Наименование
величины |
Расчётная
формула
|
Результат |
Примечание |
| 10,5 кВ |
| 1. |
Уставка
срабатывания пускового органа защиты |
Uрот.ср.=
1,5Iрот.ном.Rрот
 R0=0.1265
Ом при
t0=15°
|
Uрот.ср.=1.5×6880×0.177×
× (100/10500)=
=17.4 В
где 
|
Uрот
уточняется при наладке, т.к. сопротивление ротора в горячем состоянии при
максимальной длительно допустимой температуре определяется по заводской
инструкции
|
| 2. |
Принимаемый тип
реле |
РН-53/60Д |
|
№
п/п
|
Наименование
величины |
Расчётная
формула
|
Результат |
Примечание |
| 10,5 кВ |
| 1. |
Первичный ток
срабатывания защиты |
|
|
|
| 2. |
Ток срабатывания
реле |
|
|
|
| 3. |
Принимаемый тип
реле |
РТ-40/10 |
|
№
п/п
|
Наименование
величины |
Расчётная
формула
|
Результат |
Примечание |
| 10,5 кВ |
| 1. |
I
ступепь
|
Ток срабат.реле |
I2
ср I=
1,95
Iнои.вт
|
I2
ср I=1,95× 3.44=
=6.71
А
|
|
| 2. |
Принимаемый тип реле и уставка по времени |
РТ-40/6; ЭВ-124; tср=2,3 с. Реле подключаются на дополнительно
выведенные клеммы реле РТФ-7/2
|
| 3. |
II
ступень
|
Ток срабат.реле |
I2
ср II=
1,3
Iнои.вт
|
I2
ср II=1,3× 3.44= 4.47 А
|
|
| 4. |
Принимаемый тип реле и уставка по времени |
РТФ-7/2, грубый
элемент, ЭВ-132, tср=3,5 с
|
| 5. |
III
ступень
|
Ток срабат.реле |
I2
ср III=
0.6
Iнои.вт
|
I2
ср III=0,6× 3.44= 2.06 А
|
|
| 6. |
Принимаемый тип реле и уставка по времени |
РТФ-7/1, грубый
элемент, ЭВ-132, tср=8,5 с
|
| 7. |
IV
ступень
|
Ток срабат.реле |
I2
ср IV=
0.25
Iнои.вт
|
I2
ср IV=0,25× 3.44= 0.86 А
|
|
| 8. |
Принимаемый тип реле и уставка по времени |
РТФ-7/2,
чувствительный элемент, ЭВ-144, ЭВ-142, tср=40
с
|
| 9. |
V
ступень
|
Ток срабат.реле |
I2
ср V=
0.07
Iнои.вт
|
I2
ср V=0.07× 3.44= 0.24 А
|
|
| 10. |
Принимаемый тип реле и уставка по времени |
РТФ-7/1,
чувствительный элемент (сигнал) |
|
|
|
|
|
|
|
|
№
п/п
|
Наименование величины |
Расчётная
формула
|
Результат |
| 10.5 кВ |
| 1. |
Синхронный реактанс генератора |
|
|
| 2. |
Переходный реактанс генератора |
|
|
| 3. |
Диаметр окружности характеристики омметра,
используемого для защиты от потери возбуждения |
Zзащ=1.1xd
|
Zзащ=1.1×1.68=1.85 Ом
|
| 4. |
Смещение характеристики |
Zсмещ=0,4x¢d
|
Zсмещ=0.4×0.245=0.098
Ом
|
| 5. |
Вторичное сопротивление диаметра характеристики |
|
|
| 6. |
Вторичное сопротивление смещения |
|
|
| 7. |
Принимаемый тип реле защиты |
КРС-2 |
|
№
п/п
|
Наименование
величины |
Расчётная
формула
|
Результат |
| 10,5 кВ |
| 1. |
Напряжение срабатывания
реле по условию обеспечения отстройки реле от напряжения III-й
гармоники |
|
15 В |
| 2. |
Устанавливаемая
выдержка времени |
|
tвыд=9 c
|
| 3. |
Принимаемый тип
реле защиты |
РН-53/60Д |
|
№
п/п
|
Наименование величины |
Расчётная
формула
|
Результат |
| 10,5 кВ |
| 1. |
Минимальное сопротивление нагрузки |
|
|
| 2. |
Сопротивление срабатывания защиты, равное малой оси
эллипса |
|
|
| 3. |
Сопротивление срабатывания защиты, равное большой
оси эллипса |
|
|
| 4. |
Сопротивление смещения |
Zсмещ=18%Zс.з
|
Zсмещ=0.18×0.94=0.17 Ом
|
| 5. |
Вторичное сопротивление срабатывания защиты
(уставка реле)
|
|
|
| 6. |
Сопротивление смещения реле |
|
|
| 7. |
Коэффициент чувствительности защиты при 3-х фазном
к.з. на шинах 110 кВ |
|
|
| 8. |
Коэффициент чувствительности защиты по току точной
работы |
|
Ток точной работы 2.2 А
|
| 9. |
Принимаемый тип реле защиты |
КРС-2 |
V.
Выбор и расчет защит трансформатора
Защищаемым объектом является двух обмоточный
трансформатор собственных нужд блока №3 23Т.
Для защиты трансформатора
собственных нужд предусматриваются защиты:
- продольная дифференциальная
защита от всех видов коротких замыканий в обмотках трансформатора и на его
выводах и действует на отключение трансформатора собственных нужд и блока
генератор- трансформатор;
- газовая защита от внутрибаковых
повреждений трансформатора, действующая на сигнал и на отключение;
- максимальная токовая защита на
стороне 10 кВ с пуском по напряжению, действующая с выдержками времени на
отключение выключателя 6 кВ и на отключение блока генератор-
трансформатор;
- защита от перегрузки,
установленная на стороне низшего напряжения трансформатора, действующая на
сигнал.
Для защиты трансформатора от коротких замыканий. В
обмотках и на выводах используется продольная дифференциальная токовая защита.
Защита является основной и действует на отключение
трансформатора без выдержки времени. При этом отключаются блочный масляный
выключатель 1МВ-110кВ, генераторный масляный выключатель 2МВ-10кВ и отключаются
вводы рабочего питания на секции 3МВ-6кВ.
Защита выполнена в трех фазном исполнении с
использованием реле типа РНТ-565.
От повреждений внутри бака трансформатора, бака
«регулятора под напряжением» и понижения уровня масла предусмотрена газовая
защита с использованием реле РГЧ3-66. Защита действует на сигнал при слабом
газообразовании и при понижении уровня масла, а также на отключение без
выдержки времени при бурном газообразовании.
От токов, обусловленных внешними
короткими замыканиями, предусматривается максимальная токовая защита с
комбинированным пуском по напряжению. Защита действует на отключение 3МВ-6кВ с
1-ой выдержкой времени и на отключение трансформатора полностью со 2-ой
выдержкой времени. Для защиты от токов, вызывающих перегрузку трансформатора, в
ячейке КРУ 6кВ устанавливается максимально токовая защита с действием на
сигнал.
Рис.9.
Поясняющая схема.
По данным из каталога для данного трансформатора и данным
расчётов токов короткого замыкания, полученным из Архэнерго, получим:
|
№
п/п
|
Наименование величины |
Расчётная формула |
Результат |
| 10.5 кВ |
6.3 кВ |
| 1. |
Трансформатор ТСН(основное) |
|
|
|
| 2. |
Трансформатор ТСН(min) |
|
|
|
| 3. |
Трансформатор ТСН(max) |
|
|
|
| 4. |
Сопротивление системы в макс.режиме |
|
|
|
| 5. |
Сопротивление системы в мин.режиме |
|
|
|
| Наименование величины |
Расчётная формула |
Результат |
| 10,5кВ |
6,3кВ |
| Первичный ток для защищаемого трансформатора при
работе с номинальной нагрузкой |
|
|
|
| Схема соединения трансформаторов тока |
|
|
|
| Коэффициент трансформаторов тока |
Кт
|
1000/5=200 |
1500/5=300 |
| Вторичный ток в плечах защиты при работе с
номинальной нагрузкой |
|
Iном.вт =550×1/200=2.75А
|
Iном.вт=918×1/300=3.06А
|
| Максимальный ток небаланса,обусловленный
погрешностью трансформаторов тока и регулированием напряжения |
Iнб=I`нб+I``нб=
=εКапКоднI(3)к вн max+ +ΔUI(3)к
вн max
|
Iнб=0.1×1×1×6300+
+0.12×6300=1386
А
|
|
| Первичный ток срабатывания защиты по условию
отстройки от тока небаланса при внешнем трехфазном коротком замыкании на
шинах 6кВ |
По условию отстройки от тока небаланса при скозном
3-х фазном к.з. на шинах |
Iсз≥kн×Iнб расч
|
Iсз≥1.3×1386=1801.8 A
|
|
| По условию отстройки от броска тока намагничивания |
Iсз≥kнIном
|
Iсз≥1.3×1.05×550=750.75A
|
|
| Первичный ток срабатывания приведенный к основной
стороне(6кВ) |
|
|
|
| Предварительный вторичный ток срабатывания |
Iср=Iсз/Кт
|
|
Iср=3003/300=10.01
A
|
| Расчетное число витков насыщающегося трансформатора
реле для основной стороны |
Wосн расч=Fср/Iср
|
|
Wосн расч=100/15.01=6,66
Принято-7 витков
|
| Уточненный первичный ток срабатывания защиты |
|
|
|
| Уточненный ток срабатывания реле на основной стороне |
Iср осн=Fср/Wосн
|
|
Iср осн=100/7=14.3А
|
| Расчетное число витков на неосновной стороне |
|
|
|
| Ток срабатывания на неосновной стороне |
Iср неосн=Fср/Wнеосн
|
Iср неосн=100/7=14.3 А
|
|
| Первичный ток срабат.з-ты со стороны питания |
Iср неосн=IсрnT
|
Iср неосн=14.3×200=2860 A
|
|
| Коэффициент
чувствительности защиты |
|
Чувствительность защиты достаточна
|
| Принимаемый тип
защиты |
РНТ-565 |
|
№
п/п
|
Наименование величины |
Расчётная формула |
Результат |
| 10,5 кВ |
6,3 кВ |
| Токовый орган |
| 1. |
Первичный ток срабатывания по условию отсройки от
тока нагрузки |
|
|
|
| 2. |
Коэффициент чувствительности при 2-х фазном к.з. на
шинах 6,3 кВ в минимальном режиме |
|
|
|
| 3. |
Ток срабатывания реле |
Iс.р.=Iс.з/nT
|
Iс.р.=962.5/200=4.8 А
|
|
| 4. |
Принимаемый тип реле РТ-40/10 |
| Пусковые органы напряжения |
| 5. |
Напряжение срабатывания устройства фильтр-реле
напряжения обратной последовательности |
Uс.з=1.1Uном
|
|
Uс.з=0.11×6.3=0.69
|
| 6. |
Принимаемый тип реле РНФ-1М |
| 7. |
Уставка реле, включенного на междуфазное напряжения
(напряжение возврата реле) |
Uвозвр.р=Uост/kн
где
Uост=
|
|
Uвозвр.р=3.74/1.2=3.12
где
Uост=
|
| 8. |
Принимаемый тип реле РН-53/60Д |
|
|
|
|
|
|
|
№
п/п
|
|
Результат |
| 6.3 кВ |
| 1. |
Первичный ток
срабатывания защиты |
Iсз
≥ (Кн/Кв)×Iном
|
Iсз
= (1,05/1,08)×917,4 = 1205 А
|
| 2. |
Ток срабатывания
реле |
Iср=Iсзkсх/nT
|
Iсз
в = 1205/200 = 6,02 А
|
| 3. |
Принимаемый тип
реле |
РСТ-13-24-1 |
VI.
Список использованной литературы:
1. Федосеев А.М. "Релейная защита электрических
систем"
2. Чернобровов
Н.В. "Релейная защита"
3. Таубес
И.Р. "Релейная зашита мощных турбогенераторов"
4. Шабад
М.А. "Защита трансформаторов распределительных сетей"
5. Шабад
М.А. "Расчёт релейной защиты и автоматики распределительных сетей"
|
