Реферат: Курсовик по РЗА
II.
Расчёт параметров схемы замещения:
Принимаем базовую ступень напряжения 10,5 кВ.
Таблица 2
Наименование |
Формула вычисления |
Результат |
Прямая (обратная)
последовательность |
Система |
|
|
Генератор |
|
|
Трансформатор Т |
|
|
Трансформатор ТСН |
|
|
III.
Выбор и расчет защит генератора
Данный проект содержит необходимые расчёты для выбора
принципов защит на генераторе и трансформаторе собственных нужд, проверку их
чувствительности. Схемы защит и расчёты выполнены согласно ПУЭ и руководящих
указаний.
Для генератора типа ТВФ-120-2 предусматриваются защиты:
1.
от многофазных коротких замыканий в обмотке статора и на его выводах
устанавливается продольная дифференциальная токовая защита генератора;
2.
от коротких замыканий между витками одной фазы в обмотке статора
генератора односистемная поперечная дифференциальная токовая защита генератора;
3.
от замыканий на землю на стороне генераторного напряжения
устанавливается защита напряжения нулевой последовательности;
4.
от внешних симметричных коротких замыканий и для резервирования основных
защит устанавливается одноступенчатая дистанционная защита на одном реле
сопротивления, устанавливаемая со стороны нулевых выводов генератора;
5.
от внешних несимметричных коротких замыканий и несимметричных перегрузок
и для резервирования основных защит предусматривается ступенчатая токовая
защита обратной последовательности с сигнальным элементом;
6.
от симметричных перегрузок предусматривается токовая защита с
использованием тока одной фазы;
7.
от перегрузки ротора турбогенератора предусматривается защита,
реагирующая на повышение напряжения ротора;
8.
от замыканий на землю в двух точках цепи ротора турбогенератора
предусматривается токовая защита с четырёх плечным мостом;
9.
от замыкания на землю на стороне генераторного напряжения, имеющего
выключатель в цепи турбогенератора - контроль изоляции;
10. от
потери возбуждения;
11. от
замыкания на землю в одной точке цепи ротора турбогенератора.
При этом продольная и поперечная
дифференциальные токовые защиты генератора и защита от замыканий на землю в 2-х
точках цепи генератора действуют на отключение выключателя генератора, в схему
УРОВ этого выключателя, на гашение поля генератора и возбудителя, в схему
технологических защит (останов турбины и котла). Защита от однофазных коротких
замыканий в обмотке статора генератора действует на сигнал, но
предусматривается возможность перевода её на отключение и останов блока. Защита
от внешних коротких замыканий устанавливается со стороны нулевых выводов
генератора и с выдержкой времени действует на отключение выключателей блока,
АГП, останов турбины и котла. Ступенчатая токовая защита обратной
последовательности, установленная со стороны нулевых выводов генератора при
работе I ступени, резервирующей основные защиты
генератора действует на отключение выключателя генератора, в схему УРОВ этого
выключателя, на гашение поля генератора и возбудителя, в схему технологических
защит (останов турбины и котла), на отключение выключателя 6 кВ трансформатора
10,5/6,3 кВ; при работе II, III
и IV ступеней, предназначенных для резервирования
основных защит трансформатора блока и защит сети- с 2-мя выдержками времени
действует на отключение выключателей блока, АГП, останов турбины и котла; III и IV ступени действуют на деление
шин высшего напряжения блока. Защита генератора от симметричных перегрузок,
контроль изоляции, защита от замыканий на землю в одной точке цепи ротора
действуют на сигнал. Защита в сети с большим током замыкания на землю
действует: при работе грубого органа токовой защиты нулевой последовательности
с выдержкой времени действует на отключение выключателей блока, АГП, останов
турбины и котла. Защита ротора генератора от перегрузки токов возбуждения
действует на отключение выключателя генератора, в схему УРОВ этого выключателя,
на гашение поля генератора и возбудителя. Защита от потери возбуждения при
допустимости асинхронного режима действует на отключение выключателей,
обеспечивающих отсоединения собственных нужд от блока и действие в схему
технологических защит на разгрузку блока по активной мощности, при
недопустимости асинхронного режима действует на отключение выключателя
генератора, в схему УРОВ этого выключателя, на гашение поля генератора и
возбудителя.
Результаты расчётов, необходимых для выбора защит, сведены в
таблицы.
IV.
Расчет токов короткого замыкания.
При расчётах используются величины токов короткого
замыкания, полученные при расчётах для энергосистемы в целом, для её
минимального и максимального режима. Расчёт был произведён ЦС РЗАИ ООО
"Архэнерго". Полученные результаты сведены в таблицу .
Таблица
Токи КЗ в ветвях и точках 110 кВ
|
Точка, ветвь
|
S 3I0 на шинах и 3I0 в
ветвях (однофазного КЗ)
|
S I на шинах
и I в ветвях
(трёхфазного КЗ)
|
|
mах, А
|
min, A
|
cверх
min |
max,A
|
min,А
|
сверх min |
1. |
Шины 110 кВ |
22463 |
7636 |
7358 |
19155 |
5928 |
5768 |
Токи КЗ в ветвях и точках 6,3-10,5 кВ
Точка, ветвь |
S I
на шина и I в ветвях (трёхфазного
КЗ)
|
mах, А
|
min, A |
сверхминимум |
1. |
Шины 10,5 кВ генератора
1Г |
82664 |
61954 |
0 |
|
в том числе: |
1T |
47007 |
26332 |
0 |
|
|
1Г |
35657 |
35622 |
0 |
2. |
Шины 10,5 кВ генератора 2Г
|
82260 |
61826 |
0 |
|
в том числе: |
2Т |
46603 |
26203 |
0 |
|
|
2Г |
35657 |
35623 |
0 |
3. |
Шины 10,5 кВ генератора ЗГ
|
86930 |
66218 |
0 |
|
в том числе: |
ЗТ
|
47050 |
26375 |
0 |
|
|
ЗГ |
39880 |
39843 |
0 |
4. |
Шины 10,5 кВ генератора
4Г |
92500 |
68066 |
34484 |
|
в том числе: |
4АТ |
52622 |
28230 |
34484 |
|
|
4Г |
39878 |
39836 |
0 |
5. |
Вводы 6,3 кВ рабочего тсн 21T
|
11189 |
10900
|
0 |
6. |
Вводы 6,3 кВ рабочего тсн
22Т |
10500 |
10246 |
0 |
7. |
Вводы 6,3 кВ рабочего тсн
23Т
|
11463 |
11192 |
0 |
8. |
Вводы 6,3 кВ рабочего тсн
24Т |
11621 |
10365 |
10282 |
9. |
Вводы 6,3 кВ резервн. тсн 1ТР
|
13406 |
12410 |
12324 |
Максимальный режим энергосистемы (mах): все
генерирующие мощности энергосистемы в работе, все системообразующие связи включены;
Минимальный режим энергосистемы (min): минимальный состав работающего
оборудования в Архангельском энергоузле при прохождении летних нагрузок 1999 г. в режиме раздельной работы с ОЭС Центра; в
работе 1Г, ЗГ Архангельской ТЭЦ; ЗГ Северодвинской
ТЭЦ-1; 1Г Северодвинской ТЭЦ-2; все кроме 5Г, 8Г
ТЭЦ-1 АБК; 1Г ТЭЦ-3 АБК; 1Г, 2Г, ЗГ ТЭЦ СЦБК; ЗГ, 5Г, 6Г ТЭЦ КЦБК;
Сверминимальный режим
энергосистемы: остановлены все генераторы Архангельской
ТЭЦ и Северодвинской ТЭЦ-2 , их распределительные устройства работают в режиме подстанций; в работе 2Г, 4Г, 6Г
Северодвинской ТЭЦ-1; генераторы блок-станций в
режиме минимума; отключены ВЛ-110 кВ
"Двина-2" и ВЛ-220 кВ "Арх.ТЭЦ-РП Первомайский-2".
По полученным данным величин токов к.з. произведём выбор
трансформаторов тока:
№
п/п
|
Наименование |
Тип ТТ |
Номин.напряж
кВ
|
Номин.перв.
ток, А
|
Номин.втор.
ток, А
|
Коэф-т
трансф-ции
|
1. |
Трансформатор тока
(встроенный)
|
ТВТ-35 |
35 |
600 |
5 |
120 |
2. |
Трансформатор тока
(шинный)
|
ТШЛ-20Б |
20 |
10000 |
5 |
2000 |
3. |
Трансформатор тока
(проходной)
|
ТПОЛ-10 |
10,5 |
1500 |
5 |
300 |
4. |
Трансформатор тока
(встроенный)
|
ТВТ-35 |
35 |
1000 |
5 |
200 |
№ п/п |
Наименование
величины |
Расчётная формула |
Результат |
10,5 кВ |
1. |
Ток срабатывания
защиты по условию отстройки от переходных процессов |
Iс.з.1=0,6Iном.ген
|
Iс.з.1=0,6×6880=
=4128
А
|
2. |
Максимальный ток
режима асинхронного тока при угле расхождения системы и генератора близком к
180° |
|
|
3. |
Максимальное
значение расчётного тока небаланса |
В режиме
асинхронного хода |
Iнб.расч.=kапkоднfiIас.max
|
Iнб.расч.=1×0,5×0,1×25725=1286 А
|
В режиме 3-х
фазного к.з. на выводах генератора |
Iнб.расч.=kапkоднfiI (3)ас.max
|
Iнб.расч.=
1×0,5×0,1×39880=1994
А
|
4. |
Ток срабатывания
защиты по условию отстройки от максимального тока небаланса |
Iс.з.2=kнIн.б.рас.
|
Iс.з.2=1,3×1994=2592 А
|
5. |
Принимаемый
первичный ток срабатывания защиты |
4128 А |
6. |
Вторичный ток
срабатывания реле |
|
|
7. |
Расчётное число
витков рабочей обмотки |
|
|
8. |
Принимаемое число
витков |
Wраб.=48
|
9. |
Вторичный ток
срабатывания реле, соответствующий установленному количеству витков |
|
|
10. |
Уточнённый
первичный ток срабатывания защиты |
Iс.з.ут=Iср.ут.nT
|
Iс.з.ут=2.08×2000=4160
|
11. |
Коэффициент
чувствительности защиты при 2-х фазном к.з. на выводах генератора для случая
одиночно работающего генератора |
|
по ПУЭ kч³2
|
12. |
Принимаемый тип
реле |
РНТ-565 |
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1, 2, 3
|
|