Реферат: Несущие конструкции одноэтажного промышленного здания с мостовыми кранами среднего режима работы (в doc-е вставка CorelDraw11)
- надкрановая часть: ht =
60см. так как привязка а=250мм; в=50см. так как шаг 12м.;
- подкрановая часть из условия hв = (1 –
1 )*Нв hв = 0,715 – 0,511,
10 14
принимаем
hв = 800мм.
- глубина заделки в фундамент определяется из условий:
hз > 0,5 + 0,33 hв; hз = 0,5 + 0s,33*0,8
= 0,764
hз > 1,5b; hз = 1,5*0,5 = 0,750
hз < 1,2м. принимаем hз = 800мм.
2. Определение нагрузок на
поперечную раму.
2.1. Определение нагрузок
№№
п/п
|
Вид нагрузок |
Нормативная
нагрузка, Н/м
|
Коэф.
надеж.по
нагруз-ки
|
Расчетная
нагрузка,
Н/м2
|
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
|
I.Постоянные |
|
|
|
1. |
Ж/б ребристые плиты
покрытия размером в плане 3х6м с учетом заливки швов:
|
1350 |
1,1 |
1485 |
2. |
Обмазочная пароизоляция: |
50 |
1,3 |
65 |
3. |
Утеплитель (готовые плиты): |
400 |
1,2 |
480 |
4. |
Асфальтовая стяжка толщиной
2см: |
350 |
1,3 |
455 |
5. |
Рулонный ковер: |
150 |
1,3 |
195 |
|
Итого: |
|
|
2680 |
7. |
Собственный вес стен.
панелей с отм.12,6-16,2(d=25см), r=2,5кН/м3: 0,25*3,6*1,0*2,5=2,25кН/м=2250Н/м |
2250 |
1,1 |
2500 |
8. |
Собственный вес стен.
панелей с отм.7,8-12,6 с учетом веса оконных переплетов с отм. 11,4-12,6, rп=2,5кН/м3, rо=0,4кН/м2: 0,25*3,6*1,0*2,5+1,2*1,0*0,4=2,73 |
2730 |
1,1 |
3000 |
9. |
Собственный вес стен.
панелей с отм.0,0-7,8 с учетом веса оконных переплетов с отм. 1,8-7,8, rп=2,5кН/м3, rо=0,4кН/м2: 0,25*1,8*1,0*2,5+0,6*1,0*0,4=3,52 |
3520 |
1,1 |
3900 |
|
Итого: |
|
|
9400 |
|
|
|
|
|
|
2.2 Расчетные нагрузки на
элементы поперечной рамы.(при gn = 0,95)
На крайнюю колонну
Постоянные нагрузки.
Нагрузки от веса покрытия приведены в табл.1. Расчетное опорное давление фермы:
от покрытия 3,45*12*36/2=745,2кН; от фермы (180/2)*1,1=99кН, где 1,1-
коэффициент надежности по нагрузке gf. Расчетная
нагрузка от веса покрытия с учетом коэффициент надежности по назначению здания gп<0,95 на крайнюю колонну F1=(745,2+99)*0,95=802кН., на среднюю F2 = 2F1 =1604 кН.
Расчетная
нагрузка от веса стеновых панелей и остекления, передаваемая на колонну выше
отметки 6,6м: F=(2,5*5,4+0,4*1,2)*12*1,1*0,95=175,31кН; Расчетная
нагрузка от веса стеновых панелей и остекления, передаваемая непосредственно
на фундаментную балку: F=3,52*6*1,1*0,95=22,07кН; Расчетная нагрузка от веса
подкрановых балок F=115*1,1*0,95=120,2кН, где Gn =115кН-вес подкрановой балки;
Расчетная
нагрузка от веса колонн. Крайние колонны: надкрановая часть F=0,5*0,6*3,8*25*1,1*0,95=32,9кН;
подкрановая часть F=0,5*0,7*6,75*25*1,1*0,95=61,72кН. Средние колонны
соответственно: F=0,5*0,6*3,8*25*1,1*0,95=32,9кН;
F=[0,5*0,25*10,05*2+(0,9+3*0,4)0,5(1,2-2*0,25)]25*1,1*0,95=84,84кН.
Временные
нагрузки. Снеговая нагрузка. Вес
снегового покрова на 1м2 площади горизонтальной проекции покрытия для III
района, согласно главе СниП 2.01.07-85 «Нагрузки и воздействия», sо=1,0кПа, средняя скорость ветра за три наиболее
холодных месяца V=4м/с>2м/с снижают коэффициент
перехода m=1 умножением на коэффициент K=1,2-0,1V=1,2-0,1*4=0,8, т.е. Km=0,8. Расчетная снеговая
нагрузка при km=1*0,8, gf =1,4, gп =0,95; на крайние колонны: F= sо*k*m*а (i / 2) gf*gп=
=1,5*0,8*12*(36/2)*1,4*0,95=344,7кН.; на средние колонны F=2*344,7=689,4кН.
Крановые
нагрузки. Вначале строим линию
влияния реакции опор подкрановой балки и определяем сумму ординат У.
К=500 М=6300
а = 12000 а = 12000
1,3
Вес
поднимаемого груза Q=200кН. Пролет крана 36-2*0,85=34,3м. Согласно
стандарту на мостовые краны база крана М=630см, расстояние между колесами
К=500см, вес тележки Gп=8,5кН; Fn,max=220кН; Fn,min=60кН.
Расчетное максимальное давление на колесо крана
при gf =1,1;gп =0,95 Fmax=220*1,1*0,95=229,9кН;
Fmin=60*1,1*0,95=62,7кН.
Расчетное
поперечная тормозная сила на одно колесо:
Нmax=Нmin=200+85*0,5*1,1*0,95=7,45кН
20
Вертикальная
крановая нагрузка на колонны от двух сближенных кранов с коэффициентом
сочетаний gi =0,85; Dmax=229,9*0,85*2,95=576,47кН;
Dmin=62,7*0,85*2,95=157,22кН.,гдеSу=2,95-сумма ординат линии влияния давления двух подкрановых балок на
колонну; то же от четырех кранов на среднюю колонну с коэффициентом сочетаний gI=0,7 равна 2Dmax =
2*229,9*0,7*2,95=949,49кН.
Горизонтальная
крановая нагрузка на колонну от двух кранов при поперечном торможении
Н=7,45*0,85*2,95=18,7кН.
Ветровая нагрузка. Нормативное значение ветрового давления по главе СниП
2.01.07-85 «Нагрузки и воздействия» для II района,
местности типа Б wо=0,23кПа (230Н/м2). При условии Н/2L=16,8/(3*36)=0,156<0,5 значения аэродинамического коэффициента для наружных стен принято:
-
с наветренной стороной се= 0,8,
-
с подветренной стороны се= -0,5
Нормативное
значение средней составляющей ветровой нагрузки wm с наветренной стороны равно:
-
для части здания высотой до 5м от
поверхности земли при коэффициенте, учитывающем изменение ветрового давления по
высоте, при К=0,5: wm1= 300*0,5*0,8=120Н/м2;
-
то же высотой до 10м, при К=0,65: wm2= 300*0,65*0,8=156Н/м2;
-
то же высотой до 20м, при К=0,85: wт3= 300*0,85*0,8=204Н/м2;
-
На высоте 16,8м в соответствии с
линейной интерполяцией с наветренной стороны: wm4=wm2+(( wm3-wm2)/10)(Н1-10)=
156+((204-156)/10*(16,8-10)=189Н/м2;
-
то же на высоте 10,8м : wm5=wm2+(( wm3-wm2)/10)(Н1-10)=
156+((204-156)/10*(10,8-10)=160Н/м2;
Переменную
по высоте ветровую нагрузку с наветренной стороны заменяют равномерно
распределенной, эквивалентной по моменту в заделке консольной балки длиной
10,8:
wm=2Масt
= {2*[120*5² + 120+156 *(10-5)(10-5 + 5)+ 156+160(10,8-10)
Но²
2 2 2 2
*(10,8-10
+10)]}/10,8² =140,5Н/м2;
2
С
подветренной стороны wms=(0,45/0,8)*140,5=79Н/м2.
Расчетная
равномерно распределенная ветровая нагрузка на колонны до отметки 13,8м при
коэффициенте надежности по нагрузке gf =1,4, коэффициенте надежности
по назначению здания gп=0,95:
- с наветренной
стороны р=140,5*12*1,4*0,95=2242,4Н/м;
-
с подветренной стороны рs=79*12*1,4*0,95=1260,8Н/м.
Расчетная
сосредоточенная ветровая нагрузка выше отм.10,8м:
W=wm4-wm5(Н1-Но)аgfgп(се-сеs)=0,189+0,160(16,8-13,8)*6*1,4*0,95(0,8+0,5)=21
2
2
кН.
Комбинация нагрузок и расчетные усилия в сечениях
крайней колонны
Нагрузка |
Эпюра
изгибающих
моментов
|
Номера
загружений
|
Коэффициент сочетаний |
сечения |
1 - 0 |
1 - 2 |
2 - 1 |
M |
N |
M |
N |
M |
N |
Q |
Постоянная |
|
1 |
1 |
86,11 |
1041,8 |
-100,6 |
1162 |
38,24 |
1342,6 |
19,42 |
Снеговая |
|
2
3
|
1
0,9
|
69,21
62,29
|
344,7
310,23
|
8,89
8,0
|
344,7
310,2
|
6,87
6,18
|
344,7
310,23
|
6,87
6,18
|
Ветровая слева |
|
4
5
|
1
0,9
|
-53,18
-47,86
|
0
0
|
-53,18
-47,86
|
0
0
|
-65,56
-59,0
|
0
0
|
6,28
5,65
|
Ветровая справа |
|
6
7
|
1
0,9
|
-34,29
-30,86
|
0
0
|
-34,29
-30,86
|
0
0
|
-148,1
-133,3
|
0
0
|
7,17
6,45
|
Dmax на левой стойке |
|
8
9
|
1
0,9
|
-140,4
-126,4
|
0
0
|
205,5
184,9
|
576,5
518,8
|
-58,65
-52,79
|
576,5
518,8
|
-36,94
-33,25
|
Dmin на левой стойке |
|
10
11
|
1
0,9
|
-54,79
-49,31
|
0
0
|
39,54
35,59
|
157,2
141,5
|
-63,56
-57,2
|
157,2
141,5
|
-14,42
-12,98
|
Т на крайней
стойке |
|
12
13
|
1
0,9
|
-6,48
-5,83
|
0
0
|
-6,48
-5,83
|
0
0
|
40,6
36,54
|
0
0
|
8,25
7,43
|
Т на второй
стойке |
|
14
15
|
1
0,9
|
-1,25
-1,13
|
0
0
|
-1,25
-1,13
|
0
0
|
-12,04
-10,84
|
0
0
|
-1,10
-0,99
|
Основное сочетание нагрузок с учетом крановых и
ветровой |
Соответствующие загружениям эпюры М приведены выше |
Mmax |
Ncoт |
Mmax |
Ncoт |
Mmax |
Ncoт |
Qcoт |
1+2 |
|
1+3+9+13 |
|
1+2 |
|
|
155,3 |
1386,5 |
86,51 |
1991 |
45,11 |
1687,3 |
26,29 |
Мmin |
Ncoт |
Мmin |
Ncoт |
Мmin |
Ncoт |
Qcoт |
1+5+9+13 |
|
1+4 |
|
1+7+
11+15
|
|
1+7+
11+15
|
-93,94 |
1041,8 |
-153,8 |
1162 |
-163,1 |
1484,1 |
11,9 |
Мcoт |
Nmax |
Мcoт |
Nmax |
Мcoт |
Ncoт |
Qcoт |
1+3+7 |
|
1+3+9+13+7 |
|
1+3+9+13+5 |
|
|
117,5 |
1352,0 |
55,65 |
1991 |
-30,83 |
2171,6 |
5,43 |
То же без учета крановых и ветровой |
То же |
М |
N |
М |
N |
М |
N |
Q |
1+2 |
|
1+2 |
|
1+2 |
|
|
155,3 |
1386,5 |
-91,7 |
1506 |
45,11 |
1687,3 |
26,29 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1, 2, 3, 4
|
|