Расширение филиала "Шахта "Осинниковская" за счет ввода в отработку запасов филиала "Шахта "Тайжина"
Для определения
численности рабочих на выемочном участке, расчета и построения графика работ в
очистном забое, а также определения производительности труда рабочих и других
показателей по выемочному участку необходимо установить комплексную норму
выработки, а для расчета себестоимости 1т угля по участку – комплексную
расценку.
3.3.7.1 Комплексная
норма выработки и расценка
Индивидуальная норма выработки
на одного рабочего устанавливается делением Нв.уст. на норму
обслуживания Нобсл.:
Нв.уст.чел.===75 т (50)
Трудоемкость работ по
выемке угля:
, чел./см., (51)
где Асм.-
сменная добыча из очистного забоя, т/см.,
=21.17чел./см.
Трудоемкость работ по
выемке угля приводится к одному циклу, для чего определяется коэффициент
цикличности:
2.5цикла (52)
Трудоемкость выемки
приведенная к одному циклу:
=8.5чел.см./цикл
(53)
Трудоемкость по другим
видам работ, входящих в очистной цикл определяется :
, чел./см., (54)
где V-объем работ по процессу,
Н- норма выработки на
определенный вид работ, установленная по нормировочнику.
При расчете комплексной
нормы выработки и расценки учитываются работы по ежесуточному техническому
обслуживанию и ремонту оборудования, которые выполняются в
ремонтно-подготовительную смену звеном ГРОЗ и МГВМ.
Таблица№ 10 - Расчет
комплексной нормы выработки и расценки
Наименование работ
|
Ед. изм.
|
Норма выработки
|
Объем работ на цикл
|
Трудоемкость работ
|
Тарифн. ставка,
руб.
|
Стоим. работ,
руб.
|
Выемка угля
|
т
|
600
|
635.04
|
8.5
|
200.664
|
284.27
|
Передвижка конв. линии
|
м
|
205.1
|
200
|
0.98
|
200.664
|
32.78
|
Передвижка головок:
а) натяжной
б) приводной
|
м
м
|
12.5
7.5
|
0.8
0.8
|
0.064
0.11
|
200.664
200.664
|
2.14
3.68
|
Пробивка передового крепления
|
ст.
|
29
|
4
|
0.14
|
200.664
|
4.68
|
Укорачивание ленточного конвейера
|
м
|
20
|
0.8
|
0.04
|
200.664
|
1.34
|
Передвижка перегружателя
|
м
|
25.2
|
0.8
|
0.03
|
200.664
|
1.01
|
Неучтенные работы 5%
|
|
|
|
0.572
|
200.664
|
19.13
|
Итого:
|
м
|
|
0.8
|
10.17
|
|
2040,8
|
Комплексная норма
выработки составит:
, т (55)
где - суммарная трудоемкость цикла, чел./см.;
=156.1т/чел.см.
Сдельная комплексная
расценка 1т угля составит:
, руб. (56)
где - суммарные затраты на цикл, руб.
=3.21 руб.
Численность очистной
бригады определяем с учетом планируемого перевыполнения норм выработки. Явочное
число рабочих в добычную смену принимаем ниже полученного по нормам выработки
общего числа человекосмен.
, чел., (57)
где - коэффициент выполнения норм выработки;
30.2человек.
Принимаем в добычные
смены 30 человек. В ремонтно-подготовительную смену принимаем Nяв.гроз рем.=10 человек и Nяв.мгвм рем.=2 чел. Итого явочный штат ГРОЗ и
МГВМ составит 42 человека в сутки.
Списочный состав рабочих
очистного забоя:
Nсп.=Nяв.*Ксп.с, чел., (58)
где Ксп.с-
коэффициент списочного состава;
Ксп.с=, (59)
где - количество рабочих дней в году;
- количество праздничных дней в году;
- количество выходных дней в году;
- количество дней отпуска в году;
- коэффициент, учитывающий неявку на работу по
уважительным причинам.
Ксп.с==1.6
Nсп.=42*1.6=67чел.
Суточный состав звена
электрослесарей:
Nяв.эл.сл.=Nдеж.+Nрем., чел., (60)
где Nдеж.- количество дежурных электрослесарей
в каждую добычную смену, чел.;
Nрем.- количество электрослесарей в
ремонтно-подготовительную смену, чел.;
Nяв. эл.сл.=3+5=8чел.
Суточный состав ГРП
принимаем 4 чел.
Явочный состав рабочих по
выемочному участку составит:
Nяв.уч.=Nяв.гроз+Nяв.эл.сл.+Nяв.грп, чел., (61)
Nяв.уч.=42 +8+4=54 чел.
Списочный состав
добычного участка составит:
Nсп.уч.=Nяв.уч.*Ксп.с=54*1.6=86 чел. (62)
Производительность труда
ГРОЗ и МГВМ на смену:
Пгроз===113.4 т/см. (63)
Производительность труда
ГРОЗ и МГВМ за месяц:
Пмес.===2132.7 т/мес. (64)
Производительность труда
рабочего добычного участка на выход:
Пр.вых=88.2 т/вых. (65)
Производительность труда
рабочего добычного участка за месяц:
Пр.мес.=1661.5 т/мес. (66)
3.3.8 Мероприятия по
охране труда и безопасности работ
При эксплуатации
комплекса необходимо руководствоваться «Правилами безопасности в угольных
шахтах».
К эксплуатации
допускаются горнорабочие, прошедшие специальное обучение знанию устройства
оборудования комплекса.
Горно-технологические
условия применения комплекса должны соответствовать его техническим параметрам.
Не допускается
использование отдельной секции, потерявшей сопротивление горному давлению.
Запрещено находится под
секцией при снятии ее с распора.
Категорически запрещается
нахождение людей у забоя во время передвижки лавного привода.
Пуск комбайна
осуществлять с обязательной подачей предупредительного сигнала и при отсутствии
людей вблизи режущих органов.
Запрещается работа
комбайна без орошения.
Запрещается
транспортировка, каких либо материалов по лавному приводу при работающем
комбайне.
Запрещается хождение
людей по рештачному ставу лавного привода и переход через него при его работе.
Запрещается работа
комплекса, при содержании метена более 1%.
Запрещается эксплуатация
комбайна и конвейера при неисправной предупредительной сигнализации.
Проход по лаве
разрешается только между передними и задними рядами стоек.
Запрещается нахождение
людей между секциями крепи при их передвижки.
Запрещается работа
комплекса с поврежденными силовыми кабелями.
3.4 Вентиляция
Филиал «Шахта
«Осинниковская» отнесена к опасной по горным ударам (пласты Е6 и Е4), внезапным
выбросам угля и газа (пласты К2 и К1), суфлярным выделениям (пласты К4, К3 и
К1в.п.) и по взрываемости угольной пыли.
К самовозгоранию пласты
не склонны.
Система проветривания
шахты – единая, схема проветривания – комбинированная, способ проветривания –
всасывающий.
Свежий воздух подается в
шахту на гор.-160м по двум клетьевым стволам и частично обоим скиповым.
Исходящая струя воздуха выдается по вентиляционному гор. -60м за счет
депрессии, создаваемой всасывающими вентиляторами, установленными на
вентиляционном стволе №6 (ВЦД-47,5У), фланговом стволе (ВЦ-5) и вентиляционном
стволе №4 «Черная Тайжина» (ВШЦ-16). До настоящего времени свежий воздух
подавался по вентиляционному стволу №4, что приводило к обмерзанию ствола в
зимнее время. В настоящее время на шахте сложилась очень сложная схема
управления проветриванием, в результате чего возникают трудности в обеспечении
очистных и подготовительных забоев потребным количеством воздуха. Наличие
разнотипных вентиляторов, работающих на единую сеть, большая (124,6 км) протяженность поддерживаемых выработок, в некоторых случаях, сечение которых не
обеспечивает допустимую по ПБ скорость воздушной струи. Это приводит к
невыполнению требований по обособленному проветриванию лав и подготовительных
забоев, а также к необоснованному увеличению затрат на поддержание старых
вентиляционных выработок и вентиляторных установок.
Распределение воздуха по
вентиляционной схеме осуществляется в основном за счет установки шлюзов, что
обуславливает повышенные утечки воздуха по сравнению с расчетными и снижает
устойчивость проветривания шахты в целом.
Шахтная вентиляционная
сеть имеет большое аэродинамическое сопротивление из-за неудовлетворительного
состояния отдельных выработок (малое сечение, перевалы, загромождение
оборудованием и т.д.).
3.4.1
Расчет количества воздуха необходимого для проветривания проектируемого участка
Общее
количество воздуха, необходимого для проветривания участка, определяется по
формуле
Qш=1,1(.Qуч+Qп.в+Qпод.в+Qпог.+ Qут.),м3/мин.
(67)
где
1,1 -коэффициент, учитывающий неравномерность распределения воздуха по сети
горных выработок;
Qуч
-расход воздуха для проветривания выемочных участков, м3/мин;
Qп.в
-расход воздуха, подаваемый к всасам ВМП для обособленного проветривания
тупиковых выработок, м3/мин;
Qпод.в
-расход воздуха для обособленного проветривания поддерживаемых выработок,м3/мин;
Qут
-утечки воздуха через вентиляционные сооружения, расположенные за
пределами выемочных участков ,м3/мин.
3.4.1.1
Расчет количества воздуха для проветривания выемочного участка
Количество
воздуха, необходимое для проветривания очистных выработок, должно
рассчитываться по выделению метана, углекислого газа, газов, образующихся при
взрывных работах, по числу людей и должно проверяться по допустимой скорости
движения воздуха, а при последовательном проветривании подготовительных и
очистных выработок также по производительности вентиляторов местного
проветривания (ВМП). Окончательно принимается наибольший результат.
Расчет
по выделению метана:
. (68)
где Qоч
— количество воздуха, необходимое для проветривания очистной выработки;
Iоч- ожидаемое среднее газовыделение в
очистной выработке, Iоч=5,36 м3/мин;
kн
- коэффициент
неравномерности газовыделения (табличный коэффициент, зависит от среднего
метановыделения в очистной выработке), kн=1.44;
с - допустимая концентрация газа в
исходящей из очистной выработки
вентиляционной
струе, 1%;
с0
— концентрация газа
в поступающей на выемочный участок вентиляционной струе, 0%;
kо.з.—
коэффициент,
учитывающий движение воздуха по части выработанного пространства,
непосредственно прилегающей к призабойному ;если ожидаемое метановыделение
рассчитывается по природной метаноносности, то принимается равным 1.
(68)
Расчет
по числу людей
Qоч=6* nч, (69)
где: nч
- наибольшее число людей, одновременно работающих в очистной выработке.
Qоч=6*25=150 м3/мин,
Расчет
по газам, образующимся при взрывных работах, не производим, так как выемка угля
производится комбайном.
Qоч ≤Qоч max ; (70)
Qоч max =60 S*vmax. (71)
где: Sсв- сечение выработки в свету
vmax
=4м/с –максимально допустимая скорость движения воздуха по выработкам
Qоч.max=60*14,88*4=3571 м3/мин;
1468 м3/мин ≤ 3571 м3/мин
3.4.1.2
Расход воздуха для проветривания одиночных тупиковых выработок
Расход
воздуха,необходимый для проветривания тупиковых выработок и
стволов,рассчитывается по выделению метана или углекислого газа, по газам,
образующимся при взрывных работах, числу людей, средней минимальной скорости
воздуха в выработке и минимальной скорости воздуха в призабойном пространстве
выработки с учетов температуры.
Окончательно
принимается наибольший результат.
Расчет количества
воздуха, необходимого для разжижения метана, выделевшегося в выработку:
, м3/мин, (72)
где, – абсолютная газоносность угля или породы, м3/мин;
. – коэффициент неравномерности
газовыделения;
С – допустимая по ПБ
концентрация метана;
С0 –
содержание метана в атмосфере шахты
Qр.г. =м3/мин.,
Необходимое количество
воздуха по максимальному числу людей:
Qл =qч*Nчел, м3/мин; (73)
где, qч –
норма воздуха приходящаяся на одного человека, м3/мин;
Qл =6*20=120 м3/мин.
Необходимое количество
воздуха по пыли:
Qп =60*Vmin*Sсв, м3/мин (74)
где, Vmin – минимальная скорость движения
воздуха, м/с;
Sсв – площадь, поперечного сечения
выработки в свету, м2.
Qп =60*0.25*14.88=223.2 м3/мин.
Расчет по газам,
образующимся при взрывных работах не производим так как выемка угля
производится комбайном.
Принимаем расход воздуха
равный 590м3/мин.
590 м3/мин ≤ 3571 м3/мин
3.4.1.2.1 Расчет
депрессии и выбор вентилятора
Определяем
производительность ВМП:
Qв =Qр*ρут м3/мин,
(75)
где, ρут
–коэффициент утечки воздуха в трубопроводе;
Qв =590*1.15=678.5 м3/мин.
Qпр. =678.5*1.43=970 м3/мин.
Определяем напор, который
должен создавать ВМП:
, Па, (76)
где, Rтр – аэродинамическое сопротивление
трубопровода, Нс2/м4;
Rтр =, Нс2/м4; (77)
где, – коэффициент аэродинамического
сопротивления трубопровода;
-длина става вентиляционных труб, м;
– диаметр вентиляционного трубопровода, м;
Rтр =6.5*45*10-5*=2.3 Нс2/м4;
5980 Па.
Выбор вентилятора
местного проветривания:
По полученным данным Qв =970 м3/мин и hв =5980, Па, выбираем 4 вентилятора местного проветривании
типа ВМ-8М, подключенные параллельно (2 в работе, 2 в резерве).
Таблица № 11 - Техническая
характеристика вентилятора ВМ-8М.
Параметры.
|
Значения.
|
Производительность, м3/мин.
|
780
|
Давление, Па
|
4200
|
Мощность электродвигателя, кВт
|
50
|
Длина проветривания, м
|
1000
|
Площадь сечения проветриваемой выработки, м2
|
До 20
|
Масса, кг
|
795
|
3.4.1.3
Расчет количества воздуха для поддерживаемых выработок
Расчет
для поддерживаемых выработок выполняется по их фактической газообильности с
проверкой по скорости движения воздуха:
(78)
где: – абсолютная газоносность угля или породы, =0,2 м3/мин;
3.4.1.3.1
Расчет количества воздуха для вентиляционного штрека
м3/мин
Qв.ш =60*Vmin*Sсв, м3/мин (79)
Qв.ш =60*0,25*14,88=223 м3/мин
Принимаем расход воздуха
равный 223 м3/мин.
3.4.1.3.2
Расчет количества воздуха для промежуточных печей
м3/мин
Qп,п,.=60*0,25*12=180 м3/мин
ΣQп.п.=180*4=720 м3/мин
Qп.в=223+720=943 м3/мин
Количество
воздуха для проветривания погашаемых выемочных участков принимается равным 0,5*Qуч. и составит Qпог.=734 м3/мин
3.4.1.4
Утечки воздуха через вентиляционные сооружения
, м3/мин (80)
где Qут
- норма утечек через сооружение при фактическом перепаде давления, м3/мин;
Qут.н
- норма утечек через сооружение при перепаде давления 50 кгс/см2, м3/мин;
h
—фактический перепад давления, мм вод.ст.; определяется на основании замеров
или по данным расчета депрессии шахты.
Для
поддерживаемых выработок норму утечек через перемычки с дверями следует
сравнить с количеством воздуха, рассчитанным согласно формуле, и принять
большую из этих величин.
Нормы
утечек воздуха через шлюзы Qут.шл. .м3/мин
Qут.шл.=kпер*
Qут , м3/мин (81)
где:
kпер - коэффициент, зависящий от числа перемычек в шлюзе принимается
равным 0,76 при двух перемычках, 0,66 при трех и 0,57 при четырех;
Qут
- норма утечек воздуха через одну перемычку при общем перепаде давления
нашлюзе,м3/мин.
Qут.шл.н=0,76*20=15,2
м3/мин
м3/мин
ΣQут.шл.н=16*14,4=230
м3/мин
Норма
утечек через кроссинг определяется как сумма норм утечек через шлюзы
(перемычки), умноженная на коэффициент 1,25.
Qут.кр.н=1,25*16*14,44=287
м3/мин
м3/мин
Σ
Qут.н=230+272=502 м3/мин
Страницы: 1, 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9, 10, 11, 12, 13, 14, 15
|