Проект инженерно-геологических изысканий для застройки второй очереди МКР "Каштак"

Расчет осадки под жилой 9-ти этажный дом №8

 (сечение 1-1 выбрано по скв. С-1755)

Рассчитаем осадку фундамента методом послойного суммирования. Величину давления под подошвой фундамента от вышележащей толщи грунта (бытового давления) определяем по формуле:

, (1)

где  – плотность грунта, т/м3;

 – глубина заложения фундамента, м.

Расчётные слои выделяем из условия:

, (2)

где  – толщина -го слоя, считая от подошвы фундамента;

 – ширина подошвы фундамента, м.

Величину бытового давления под подошвой -го слоя определяем по формуле:

, (3)

Дополнительное давление от сооружения определяют по формуле:

, (4)

Результаты расчёта осадки фундамента приведены в таблице 2.2. Схемы к расчёту осадки показаны на рисунке 1.

Разобьем толщу на расчетные слои:

hi ≤ 0.4 b hi = 0.5 м

Таблица 2.2

На глубине 3,2 м выполняется условие 0.2Рбz= Poz. Глубина сжимаемой толщи составляет 3,2 м и конечная осадка фундамента равна 9.23 см.

В соответствии со СниП 2.02.01-83 предельно допустимое значение осадки Sдоп для многоэтажного здания с полным каркасом из железобетона составляет 10 см.

Sрасч. ≤ Sдоп.

9,23см ≤ 10 см

что в совокупности с выполнением условия является доказательством верного определения размеров подошвы фундамента, выбора грунтов в качестве естественного основания и гарантией сохранения целостности здания во время строительства и эксплуатации.

Расчет осадки по сечению 2-2, дом №8

Результаты расчёта осадки фундамента приведены в таблице 2.3. Схемы к расчёту осадки показаны на рисунке 2.

Разобьем толщу на расчетные слои:

hi ≤ 0.4 b hi ≤ 0.4∙0.8 hi = 0.3 м

Таблица 2.3

Глубина сжимаемой толщи составляет 2,2 м и конечная осадка фундамента равна 7,5 см.

В соответствии со СниП 2.02.01-83 предельно допустимое значение осадки Sдоп для многоэтажного здания с полным каркасом из железобетона составляет 10 см.

Sрасч. ≤ Sдоп.

7,5 см ≤ 10 см

что в совокупности с выполнением условия является доказательством верного определения размеров подошвы фундамента, выбора грунтов в качестве естественного основания и гарантией сохранения целостности здания во время строительства и эксплуатации.

В соответствии с СНиН 2.02.01-83 (2000), приложения 4, для многоэтажных зданий и сооружений с полным каркасом из железобетона относительная разность осадок равна 0,002.

Произведем расчет неравномерности осадки .

Расчет неравномерности осадки показал, что расчетное значение осадки не превышает допустимого значения. Что говорит о правильном выборе типа фундамента.

2.8.2 Расчет глубины оттаивания основания отапливаемого здания

Чаша оттаивания может определяться аналитическими методами по формулам и номограммам Г. В. Порхаева, которые позволяют определить формирование чаши оттаивания во времени, а также ее предельное очертание.

Таблица 2.4

Необходимые для расчетов параметры:

 ( 5)

где λТ, λМ – коэффициенты теплопроводности соответственно талого и мерзлого грунта, ккал/м∙ч∙град; R0 – термическое сопротивление пола здания, м2∙ч∙град/ккал; B – ширина здания, м; t0 ,tП – температуры соответственно грунта на глубине 10 м и воздуха внутри помещения, ºС; τ – время от начала эксплуатации здания или сооружения, ч; q – теплота таяния мерзлого грунта, ккал/м3;

 (6)

где ρ - удельная теплота плавления льда, равная 80 000 ккал/т; WC, WH –соответственно суммарная влажность и весовое содержание незамершей воды, доли единицы; γМ – объемный вес скелета мерзлого грунта , т/м3.

Расчет чаши оттаивания под серединой здания

для τ=10 лет = 87600 ч.

При L/B=58,5/25>2, kI=1,

По номограмме определяем коэффициенты ξс=0,87, kc=0,13

тогда

Для τ=60 лет = 525600 ч.

При L/B=58,5/25>2, kI=1,

По номограмме определяем коэффициенты ξс=1,4, kc=0,15

тогда

Расчет чаши оттаивания под краем здания

для τ=10 лет = 87600 ч.

При L/B=58,5/25>2, kI=1,

По номограмме определяем коэффициенты ξк=0,31, kк=0,17

тогда

Для τ=60 лет = 525600 ч.

При L/B=58,5/25>2, kI=1,

По номограмме определяем коэффициенты ξк=0,76, kк=0,2

тогда

2.8.3 Расчет нормативной глубины сезонного промерзания

Нормативная глубина сезонного промерзания рассчитывается по формуле:

 (7)

где  (8)

t2 и τ2 – средняя температура воздуха за период отрицательных температур, ºС, берется со знаком «плюс» и продолжительность этого периода, ч; ρ – удельная теплота плавления льда, принимаемая равной 80000 ккал/т; tн.з. – температура начала замерзания грунта, ºС со знаком «плюс», определяемая по данным изысканий; Wc – суммарная влажность грунта, д.ед.; Wн – весовое содержание незамерзшей воды в д.ед. определяется при температуре 0,5(t2 - tн.з); λМ – коэффициенты теплопроводности мерзлого грунта, ккал/м∙ч∙град; СМ - объемная теплоемкость мерзлого грунта, ккал/м3∙град; γм – объемный вес скелета мерзлого грунта, т/м3.

При использовании грунтов основания по принципу II расчетная глубина промерзания грунта Нм у наружных стен здания

 , (9)

где тtм – коэффициент теплового влияния зданий или сооружений, для массивных фундаментов мелкого заложения – 1,3; ткм- коэффициент теплового влияния здания или сооружения на глубину протаивания у фундаментов, принимаемый равным для зданий у наружных стен без черного покрытия – 1,0.

2.8.4 Предпостроечное протаивание грунтов

Площадь участка предпостроечного протаивания принимается по контуру здания или сооружения, расширенному в каждом направлении на половину толщины слоя предварительно оттаиваемого грунта. Между зданиями предпостроечное протаивание производится на глубину сезонного протаивания с учетом ее увеличения в результате застройки территории.

Для многолетнемерзлых грунтов рекомендуются:

1. Оттаивание паровыми иглами применяется при условиях: грунты с коэффициентом фильтрации к>0,01 м/сутки; расход пара 30-50 кг/м3 грунта.

2. Электролитическими нагревателями при условиях: грунты песчаные и глинистые.

3. Омическими нагревателями.

Количество точек установки игл на участке с площадью S, м2

, (10)

где L – шаг, принимаемый по таблице 2.5

Таблица 2.5

В нашем случае глубина погружения игл 11 м, шаг выбираем оптимальный, тогда L=4,5

Страницы: 1, 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9, 10, 11