Реферат: Перекладка двухниточного газопровода на переходе через реку Москва в районе города Жуковский методом наклонно-направленного бурения 
раншейным способом.
5.Автокран нужен при
подготовительных работах:
Монтаж огорождений терретории
строительства.
Строительство подьездных
дорог.
Возведение временных зданий
контейнерного типа.
Погрузка –разгрузка
строительных материалов.
6.Сварочный аппарат СЕ-382
(4.6 кВт) предназначен для сварки полиэтиленовых труб,и питается от передвижной
электростанции ПЭС—100 мощностью (66 кВт).
7.Компрессор ПР10/8
предназначается для продувки труб после протаскивания,очищение буровых скважин
от шлама.
9.Передвижная электростанция
ПЭС –100,предназначается для подачи электричества для проведения сварочных
работ.
10.Катер предназначается для
осуществления контроля бурения при прохождения бурения под рекой.
11.Трубовоз предназначается
для перевозки труб.
12.Сварочный аппарат ПАУ-602
предназначается для сварки железных труб прокладываемых траншейным способом.
13.Вахтовый автомобиль
предназначается для перевозки рабочих на другой берег,и др.
14.Передвижная мастерская
ПАРМ предназначена для производства вспомогательных работ.
6. РАСЧЁТНАЯ ЧАСТЬ.
6.1.РАСЧЕТ
ГАЗОПРОВОДА ИЗ ПОЛИЭТИЛЕНОВЫХ ТРУБ НА ПОДВОДНОМ ПЕРЕХОДЕ ЧЕРЕЗ Р.МОСКВА В
Г.ЖУКОВСКИЙ М.О.
ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ
Подводный переход через р. Москва
запроектирован двухниточным из полиэтиленовых труб ПЭ 100ГАЗ SDR9-225x25,2 ТУ 2248-048-00203536-2000. Рабочее давление газа Р =
0,61 МПа.
На участке подводного перехода через
р. Москва прокладка газопроводов предусматривается двумя способами:
русловые участки - способом наклонно-направленного
бурения (ННБ),
береговые участки - в предварительно разработанные
траншеи с последующей их засыпкой.
План перехода и продольные профили
газопроводов показаны на листах 3,4,5 (арх. №-82545).
Расчет газопроводов выполнен в
соответствии с требованиями СП 42-101 - «Общие положения по проектированию и
строительству газораспределительных систем из стальных и полиэтиленовых труб».
Расчеты выполнены для верхней нитки газопровода,
имеющей большую протяженность бурения и находящейся в более сложных
геологических условиях.
ХАРАКТЕРИСТИКИ МАТЕРИАЛА ГАЗОПРОВОДА И
ГРУНТОВ НА УЧАСТКЕ ПЕРЕХОДА
6.2.1. MRS = 10,0 МПа
6.2.2. Модуль ползучести материала
труб Е (te) принимается по графику в
зависимости от температуры эксплуатации газопровода te и напряжения в стенке трубы σ.
Так как температура проведения строительных работ нам не известна зарание ,
проводим расчёт в интервале температур 0-10 с в момент строительства , т.к.
строительство прогнозировалось вести осенью , и по технологии ННБ ведётся при
положительных температурах и так как газ по трубе проходит в интервале рабочих
температур 0-30 с ,принимаем фактическую температуру в интервале 0-30. с и
проводим расчёт.
Tэ-tф=0-30=30 OC
где SDR - стандартное размерное отношение;
Р- рабочее давление , МПа;
2.3. Коэффициент линейного теплового
расширения материала труб
(α =2,2.10-4,(OC)-1
2.4. Коэффициент Пуассона материала
труб μ = 0,43
2.5. Предел текучести при растяжении
σТ =21 МПа
2.6. Характеристики грунтов на переходе даны в таблице
2.1.
ТАБЛИЦА
ЗНАЧЕНИЙ ФИЗИКО-МЕХАНИЧЕСКИХ ХАРАКТЕРИСТИК ГРУНТОВ.
Таблица 2.1.
| Номер
слоя |
|
Гранулометрический
состав, % |
Плотность
частиц грунта, ρs, г/см3
|
Плотность
грунта, ρ г/см3
|
Влажность
природная W, доли единицы |
Степень
влажности Sr, доли единицы
|
Показатель
текучести II, доли единицы
|
Коэффициент
пористости, е |
Угол
внутреннего трения, градус |
Сцепление
С, (кгс/см2)
|
Модуль
деформации Е, кгс/см2
|
Коэффициент
фильтрации, м/сут |
Категория
грунтов по буримости |
|
|
| более
10 мм |
10-2
мм |
2-0,05
мм |
0,05-0,005
мм |
менее
0,005 мм |
|
|
нормативный
φn
|
Расчетный
φI
|
нормативное
Сn
|
Расчетное
Сn
|
|
| 2 |
Глина текучепластичная |
|
|
|
|
|
2,64 |
1,73 |
0,47 |
1,0 |
0,8 |
1,25 |
7 |
6 |
0,25 |
0,17 |
50 |
|
|
|
|
| 3 |
Суглинок
мягко-тугопластичный |
|
|
|
|
|
2,72 |
1,95 |
0,29 |
0,96 |
0,42 |
0,79 |
15 |
14 |
0,28 |
0,26 |
90 |
|
|
|
|
| 4 |
Песок пылеватый влажный
ср. плотности водонас. |
|
1,2 |
89,7 |
5,4 |
3,7 |
2,68 |
1,84
1,96 |
0,20
0,28 |
0,7
1,0 |
|
0,75 |
26 |
24 |
0,02 |
0,01 |
110 |
4 |
II |
|
|
| 5 |
Песок средней кр
влажный ср. плотности водонас. |
|
3,5 |
93,4 |
3,1 |
|
2,66 |
1,88
2,01 |
0,17
0,25 |
0,7
1,0 |
|
0,65 |
35 |
32 |
|
|
300 |
12 |
II |
|
|
| 6 |
Песок крупный, средней
плотности, водонасыщен. |
|
17,2 |
80,1 |
2.7 |
|
2.64 |
2.01 |
0.24 |
1,0 |
|
0,63 |
38 |
35 |
|
|
300 |
14 |
II |
|
|
| 7 |
Песок гравелистый,
средн. плотности, водонасыщен. |
9,8 |
2,6 |
84,1 |
2,7 |
0,8 |
2,65 |
2,03 |
0,23 |
1,0 |
|
6,60 |
39 |
35 |
|
|
350 |
15 |
IV |
|
|
| 8 |
Глина полутвердая |
|
|
23,8 |
68,3 |
7,9 |
2,76 |
1,84 |
0,
8 |
0,98 |
0 |
1,08 |
6 |
5 |
1,03 |
0,89 |
130 |
|
IV |
|
|
| 9 |
Песок гравелистый,
средн. плотности, водонасыщен. |
12,4 |
20,5 |
62,2 |
4,9 |
|
2,68 |
2,07 |
0,22 |
1,0 |
|
0,58 |
39 |
35 |
|
|
350 |
16 |
IV |
|
|
ПРОВЕРКА ПРОЧНОСТИ
ПРИНЯТОГО КОНСТРУКТИВНОГО РЕШЕНИЯ.
Проверка прочности газопровода от
действия всех нагрузок силового нагружения:
0,4 MRS =0,4 . 10,0 = 4Мпа где,MRS-минимальная длительная прочность
 = 0,8 МПа m< 4MПa - условие соблюдено
3.2. Проверка прочности газопровода
от совместного действия всех нагрузок силового и деформационного нагружения:
3.2.1.
Где: Е(t) – модуль ползучести материала труб при температуре
эксплуатации , Мпа
d-наружный диаметр газопровода , м;.
ρ = 200 м – радиус упругого изгиба газопровода
на русловом участке;
ρ = 40 м - радиус упругого
изгиба газопровода на береговых участках;
σоу = 6,35 МПа —
максимальные продольные напряжения в трубопроводе при его укладке методом ННБ
на русловом участке (см. п.5.3) Определение σпps для руслового участка перехода:
σпрs = 7,22 МПа <
0,9 MRS = 9 МПа - условие соблюдено
Определение σпps для
береговых участков перехода:
σпps = 0.89 МПа < 0,9 MRS = 9 МПа - условие соблюдено.
Прочность газопровода обеспечена.
РАСЧЕТ ДОПУСТИМОЙ
ОВАЛИЗАЦИИ И УСТОЙЧИВОСТИ КРУГЛОЙ ФОРМЫ ПОПЕРЕЧНОГО СЕЧЕНИЯ ГАЗОПРОВОДА
где:
ζ = 1,3 - коэффициент,
принимаемый при укладке на плоское основание;
 (н/м) – полная погонная
эквивалентная нагрузка,
где: βi – коэффициенты приведения нагрузок,
Qi - составляющие полной эквивалентной нагрузки.
 (МПа) - параметр жесткости сечения
газопровода;
Егр - модуль деформации
грунта засыпки, (МПа);
Ре - внешнее радиальное
давление принимается равным:
- для необводненных участков - нулю,
- для обводненных участков - гидростатическому
давлению воды Pw, (МПа).
Составляющие нагрузки Q:
- от давления грунтов:
 (н/м),
где: krp - принимается по таблице 8;
-
от собственного
веса газопровода:
Q2 = l,l . qq,
(н/м);
-
от выталкивающей
силы воды на обводненных участках трассы:
О3 = l,2 . qwi, (н/м);
-
от равномерно
распределенной нагрузки на поверхности засыпки:
Q4 =
l,4 . qy . de . kн, (н/м);
Где: qq-собственный вес единицы длинны газопровода ,н/м
qq= M*g= 15.8*9.81=155 н/м;
qwi = п/4*рw*g*de2=3.14/4*1000*9.81*0.05=389.85 н/м
qwi -выталкивающая сила на единицу длинны
газопровода
qy -интенсивность равномерной
распределённой нагрузки на поверхности грунта , н/м
qy= р*g*de*hw;
- от подвижных транспортных средств:
Qs = γт . qт . qe, (н/м);
где γт = 1,1 -
коэффициент для нагрузки от гусеничного транспорта
qт - принимается по рисунку 5
При меженном уровне воды в реке для
сечения на ГКО +38:
условие соблюдается.
При высоком уровне воды в реке для
сечения на ГКО + 38:
При высоком уровне воды в реке для
сечения на ГК1+20:
Расчётная схема ниток показана на
листе 8.
Таким образом, допустимая овализация поперечного
сечения трубы обеспечена.
Устойчивость круглой формы поперечного сечения
газопровода проверяется условием:
В качестве критической величины внешнего давления
принимается меньшее из двух значений:
При меженном уровне воды в реке:
При высоком уровне воды в реке:
Таким образом, устойчивость круглой формы сечения
газопровода обеспечена.
2.1. MRS = 10,0 МПа
2.2. Модуль ползучести материала труб
Е (te) принимается по графику в
зависимости от температуры эксплуатации газопровода te и напряжения в стенке трубы σ
tэ-tф=0-20=20 OC
2.3. Коэффициент линейного теплового
расширения материала труб
(α =2,2.10-4,(OC)-1
2.4. Коэффициент Пуассона материала
труб μ = 0,43
2.5. Предел текучести при растяжении
σТ =21 МПа
2.6. Характеристики грунтов на переходе даны в таблице
2.1.
ПРОВЕРКА
ПРОЧНОСТИ ПРИНЯТОГО КОНСТРУКТИВНОГОРЕШЕНИЯ.
3.1. Проверка прочности газопровода
от действия всех нагрузок силового нагружения:
0,4 MRS =0,4 . 10,0 = 4Мпа
 = 0,8 МПа m< 4MПa - условие соблюдено
3.2. Проверка прочности газопровода
от совместного действия всех нагрузок силового и деформационного нагружения:
Страницы: 1, 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9
|
|
