Водохозяйственная система с водохранилищем многолетнего регулирования стока и каналом межбассейновой переброски

Таблица 16а. Вспомогательная таблица.

5.4 Определение пропускной способности водосброса для пропуска максимального расхода. Вопросы защиты от наводнения

Оценку влияния максимальных расходов на водохозяйственную обстановку ниже узла выполняем, используя методику Д.Ч. Качерина. В соответствии с этой методикой, если принять гидрограф максимального стока в виде треугольника, то емкость форсировки определяется следующей формулой:

Vф – объем призмы форсировки

qmax – зарегулированный максимальный расход

Qmax –   естественный максимальный расход расчетной обеспеченности

Принимаем обеспеченность Qmax 0,5%, так как III класс сооружений.

Исходя из того, что ряды наблюдений отсутствуют для определения максимального естественного расхода, используем империческую формулу для максимального стока, формируемого весенним половодьем.

К0 – коэффициент дружности половодья

hp – слой стока расчетной обеспеченности

µ - коэффициент несовпадения максимального стока и максимальных расходов

n – коэффициент редукции

Определение зависимости емкости форсировки от максимального расхода водосброса.

При решении задач, связанных с трансформацией стока через гидроузел в период высоких половодий и паводков, следует учитывать следующие факторы:

·                   Показатели затопления в верхнем бьефе гидроузла с выходом на площади затопляемых территорий и соответственные ущербы для населения и экономики

·                   Показатели затопления  в нижнем бьефе с определением высоты и протяженности защитных дамб и соответствующей стоимости этих сооружений, а также тех ущербов, которые не покрываются мероприятиями по аккумуляции стока и уже указанными дамбами

·                   Определение функций пропускной способности водосбросных сооружений от принимаемой емкости форсировки

На основании перечисленных факторов определяются области оптимальных решений с точки зрения затопления бьефов гидроузла, параметров водосброса и величины емкости форсировки.

Будем считать, что территории в нижнем бьефе, которые подлежат защите, фиксированы и должны быть защищены в любом случае либо посредством аккумуляции стока, либо по средствам защитных дамб обвалования. Очевидно, что в разных вариантах будет меняться длина и протяженность дамб.

Таблица 17.

Таким образом, получена зависимость qmax от величины противопаводочной емкости. По величине емкости оценивается затопление территории в верхнем бьефе, по qmax – в нижнем бьефе. После чего рассчитывается и проектируется мероприятие, которое компенсирует ущербы от затопления. На основании технико-экономического сопоставления вариантов определяется рациональное сочетание затрат, связанных с обвалованием территории и увеличением отметки ФПУ. В результате технико-экономического обоснования в проекте приняты следующие показатели:

·                   qmax=94,5м3/с

·                   Vф=13,3млн.м3

·                   ▼ФПУ=163,5м

·                   ▼Гр=165м

6. Уточнение параметров ВХС и определение режимов регулирования стока для рекомендуемого проектного варианта

6.1 Определение отметки гребня плотины комплексного гидроузла

Расчет отметки гребня плотины выполняется в соответствии со «Строительными нормами и правилами» СНиП 2.06.05 – 84 «Плотины из грунтовых материалов» для двух расчетных уровней воды в верхнем бьефе водоема: НПУ и ФПУ.

Превышение отметки гребня плотины hs над расчетным статическим уровнем воды в водохранилище определяется по формуле:

Δhset – высота ветрового нагона воды, м

hrun1% - высота наката ветровых волн обеспеченностью 1%, м

а – конструктивный запас гребня, м

высота ветрового нагона Δhset устанавливается по формуле:

Н1 – глубина водоема, м (при НПУ: Н1=▼НПУ-▼дна; при ФПУ:

Н1=▼ФПУ-▼дна)

Kw – коэффициент, принимаемый равным 2,1ּ10-6 при скорости ветра Vw=20м/с

Таблица 17а. Определение параметров волн и отметки гребня плотины.

Страницы: 1, 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9