Расчет защитного заземления и зануления
1)
проложенные в земле водопроводные и другие металлические трубопроводы, за
исключением трубопроводов горючих жидкостей, горючих или взрывчатых газов и
смесей;
2) обсадные
трубы скважин;
3)
металлические и железобетонные конструкции зданий и сооружений, находящиеся в
соприкосновении с землей;
4)
металлические шунты гидротехнических сооружений, водоводы, затворы и т.п.;
5) свинцовые
оболочки кабелей, проложенных в земле. Алюминиевые оболочки кабелей не
допускается использовать в качестве естественных заземлителей.
Если оболочки
кабелей служат единственными заземлителями, то в расчете заземляющих устройств
они должны учитываться при количестве кабелей не менее двух;
6)
заземлители опор ВЛ, соединенные с заземляющим устройством электроустановки при
помощи грозозащитного троса ВЛ, если трос не изолирован от опор ВЛ;
7) нулевые
провода ВЛ до 1 кВ с повторными заземлителями при количестве ВЛ не менее двух;
8) рельсовые
пути магистральных неэлектрифицированных железных дорог и подъездные пути при
наличии преднамеренного устройства перемычек между рельсами.
Заземлители
должны быть связаны с магистралями заземлений не менее чем двумя проводниками,
присоединенными к заземлителю в разных местах. Это требование не
распространяется на опоры ВЛ., повторное заземление нулевого провода и
металлические оболочки кабелей.
В качестве
естественных заземлителей недопустимо использование теплотрасс, трубопроводов с
горючими веществами такими как бензин, природным газом, нефтью и др.
Использование
естественных заземлителей уменьшает капиталовложения в установки, упрощает
монтаж оборудования и тд.
Если по
определенным причинам, такими как: невозможность использования естественных
заземлителей, для повышения надёжности заземления, используют искусственные
заземлители.
– стальные
трубы от 2 м с толщиной стенки от 3.5 мм
– полосовую
или угловую сталь толщиной не менее 4 мм
– прутковую
сталь диаметром 10 мм длиной 10 метров и более
Устройство
защитного заземления
Применение защитного
заземления чаще всего требуется на РУ подстанций. Для этого по контуру
подстанции вбиваются в землю вертикальные электроды. В их качестве выступают
чаще всего стальные стержни. Затем они опоясываются горизонтальным
заземлителем, в качестве которого служит стальная полоса. Способ соединения их
сварка. Места соединения рекомендуется проливать битумом для уменьшения
коррозии. При необходимости число вертикальных электродов, равно как и
горизонтальных увеличивают. Это определяется в результате расчета (см. п 5.1),
который сводится к определению сопротивления растеканию тока заземлителя. Оно
зависит от проводимости грунта, конструкции заземлителя и глубины его
заложения. Проводимость грунта характеризуется его удельным сопротивлением –
сопротивлением между противоположными сторонами кубика грунта со стороной 1 см.
Оно зависит от характера и строения грунта, его влажности, глубины промерзания.
Так при промерзании грунта его удельное сопротивление возрастает.
При
устройстве заземления на подстанции также необходимо обратить внимание и на
устройство входа и въезда в подстанцию. Здесь нужно закладывать две-три
стальные полосы в форме козырька с постепенным заглублением на 1,5–2 м,
чем достигается снижение напряжения шага. В местах перекрещивания заземляющих проводников
с кабелями, трубопроводами, железнодорожными путями, в местах их ввода в здания
и в других местах, где возможны механические повреждения заземляющих защитных
проводников, эти проводники должны быть защищены. [1, с. 102]
Устройство
зануления.
Применение
данной защиты требуется чаще всего помещениях с большим количеством
электроприемников, так как заземление на месте каждого из них бывает
невозможным в силу объективных причин. Для этого, например в цехе [3, с. 155],
прокладываются магистральные защитные проводники из полосовой стали, сечение
которой указано ранее. В наружных установках заземляющие и нулевые защитные
проводники допускается прокладывать в земле, в полу или по краю площадок,
фундаментов технологических установок и т.п. Затем зануляемые части приемников
подключаются к магистрали. Ответвления от магистралей к электроприемникам до 1
кВ допускается прокладывать скрыто непосредственно в стене, под чистым полом и
т.п. с защитой их от воздействия агрессивных сред. Такие ответвления не должны
иметь соединений. Способ прокладки их зависит от помещения в котором они
выполняются.
В помещениях
сухих, без агрессивной среды, заземляющие и нулевые защитные проводники
допускается прокладывать непосредственно по стенам.
Во влажных,
сырых и особо сырых помещениях и в помещениях с агрессивной средой заземляющие
и нулевые защитные проводники следует прокладывать на расстоянии от стен не
менее чем 10 мм.
Сама
магистраль выводится к месту устройства заземления.
Не
допускается использовать в качестве нулевых защитных проводников нулевые
рабочие проводники, идущие к переносным электроприемникам однофазного и
постоянного тока. Для зануления таких электроприемников должен быть применен
отдельный третий проводник, присоединяемый во втычном соединителе ответвительной
коробки, в щите, щитке, сборке и т.п. к нулевому рабочему или нулевому
защитному проводнику.
Также можно
привести и дополнительные требования к устройству цепи заземляющих и нулевых
защитных проводников:
– в их не
должно быть разъединяющих приспособлений и предохранителей.
– нулевые
защитные проводники линий не допускается использовать для зануления
электрооборудования, питающегося по другим линиям.
– допускается
использовать нулевые рабочие проводники осветительных линий для зануления
электрооборудования, питающегося по другим линиям, если все указанные линии
питаются от одного трансформатора, и исключена возможность отсоединения нулевых
рабочих проводников во время работы других линий. В таких случаях не должны
применяться выключатели, отключающие нулевые рабочие проводники вместе с
фазными.
– заземляющие
и нулевые защитные проводники должны быть предохранены от химических
воздействий.
– использование
специально проложенных заземляющих или нулевых защитных проводников для иных
целей не допускается.
4. Расчет защитного заземления и зануления
Расчет защитного заземления
Рассчитать заземляющее устройство
трансформаторной подстанции напряжением 10/0,4 кВ. Подстанция понижающая, имеет
два трансформатора с изолированными нейтралями на стороне 10кВ и с глухозаземленными
нейтралями на стороне 0,4 кВ; размещена в отдельном кирпичном здании.
Предполагаемый контур искусственного заземлителя вокруг здания имеет форму прямоугольника
длиной 15 м и шириной 10 м.
Таблица 3. Исходные данные к расчету
№ вар.
|
U, кВ
|
Контур заземлителя
|
Re, Ом
|
,
км
|
,
км
|
,
м
|
d, мм
|
Lг, м
|
Сечение полосы
(размеры), мм
|
to, м
|
,
Ом∙м
|
,
Ом∙м
|
длина, м
|
ширина, м
|
19
|
10
|
15
|
15
|
34
|
165
|
160
|
2,5
|
12
|
60
|
40х4
|
0,5
|
120
|
176
|
В качестве естественного заземлителя будет
использована металлическая технологическая конструкция, частично погруженная в
землю; ее расчетное сопротивление растеканию, с учетом сезонных изменений,
составляет Rв=34 Ом. Ток замыкания на землю неизвестен, однако известна протяженность
линий 10 кВ – кабельных км, воздушных км.
Заземлитель предполагается выполнить из
вертикальных стержневых электродов длиной м,
диаметром d=12 мм,
верхние концы которых соединяются с помощью горизонтального электрода – стальной
полосы длиной Lг=50 м, сечением 4х40 мм, уложенной в землю на глубине
to = 0,8 м.
Расчетные удельные сопротивления грунта,
полученные в результате измерений и расчета равны:
для вертикального электрода длиной 5 м Ом∙м;
для горизонтального электрода длиной 50 м Ом∙м.
Рис. 2. Предварительная схема контурных
искусственных заземлителей подстанции: (n=10 шт., а=5 м, LГ=50 м)
Проводим расчет заземлителя в однородной земле
методом коэффициентов использования по допустимому сопротивлению [2].
Расчетный ток замыкания на землю на стороне с
напряжением U=6
кВ, [2, с. 204]:
А
Требуемое сопротивление растеканию заземлители,
который принимаем общим для установок 10 и 0,4 кВ, [2, табл. 1]:
Ом
Требуемое
сопротивление искусственного заземлители [2, с. 207]:
Ом
Тип заземлителя выбираем контурный, размещенный
по периметру прямоугольника длиной 15 м и шириной 10 м вокруг здания
подстанции. Вертикальные электроды размещаем на расстоянии а=5 м один от
другого.
Из предварительной схемы следует, что в принятом
нами заземлителе суммарная длина горизонтального электрода LГ=50 м, а количество
вертикальных электродов n=LГ/a
= 50/5 = 10 шт., рис. 1а.
Уточняем параметры заземлителя путем проверочного
расчета.
Определяем расчетное сопротивление растеканию
вертикального электрода
[2. с. 90, табл. 3.1]:
Ом
d =12 мм =0,012 м – диаметр электрода,
м.
Определяем расчетное сопротивление растеканию
горизонтального электрода [4, с. 90, табл. 3.1.]:
Ом,
где
В=40 мм=0,04 м – ширина полосы,
t=t0=0,8 м – глубина заложения электрода.
Для принятого нами контурного заземлителя при
отношении и n=10 шт. по таблице 4 определяем коэффициенты
использования электродов заземлителя:
– коэффициент
использования вертикальных электродов,
– коэффициент
использования горизонтального электрода.
Находим сопротивление растеканию принятого нами
группового заземлителя, [2, с. 181]:
Ом
Это сопротивление R=3,9 Ом больше, чем
требуемое RИ=0,778 Ом, поэтому принимаем решение увеличить в контуре
заземлителя количество вертикальных электродов.
Решение этой задачи представим в виде таблицы
Таблица 4. Расчет защитного заземления
Число
вертикальных электродов
|
Длина
горизонтальных электродов
|
Rг
|
|
|
R
|
10
|
50
|
6,7
|
0,34
|
0,56
|
3,896681
|
28
|
210
|
1,98
|
0,24
|
0,43
|
1,773492
|
54
|
450
|
1,018
|
0,38
|
0,2
|
1,298128
|
88
|
770
|
0,634
|
0,372
|
0,197
|
0,816924
|
97
|
855
|
0,578
|
0,362
|
0,191
|
0,748988
|
Это сопротивление R=0,748 меньше требуемого RИ=0,753 но так как разница
между ними невелика и она повышает условия безопасности, принимаем этот
результат как окончательный.
Итак, окончательная схема контурного группового
заземлителя состоит из 97 вертикальных стержневых электродов длиной 5 м,
диаметром 12 мм, с расстоянием между ними равным 5 м и
горизонтального электрода в виде сетки длиной 855 м, сечением 4х40 мм,
заглубленных в землю на 0,8 м.
Расчет зануления.
Требуется проверить обеспечена ли отключающая
способность зануления в сети, при нулевом защитном проводнике – стальной полосе
сечением 30x4 мм.
Линия 380/220 В с медными проводами 3х6 мм2 питается or трансформатора 100 кВА,
6/0,4 кВ со схемой соединения обмоток «треугольник – звезда с нулевым проводом»
(). Двигатели защищены предохранителями I1ном=30 А (двигатель 1) и I2ном=20 А (двигатель 2).
Коэффициент кратности тока К=3.
Решение
Решение сводится к проверке условия. (2, с. 233,
ф. 6.3):
,
где
– ток однофазного
короткого замыкания, проходящий по петле фаза-нуль;
– наименьший допустимый
ток по условию срабатывания защиты (предохранителя);
- номинальный ток плавкой
вставки предохранителя.
Выполнение этого условия обеспечит надежное
срабатывание защиты при коротком замыкании (КЗ) фазы на зануленный корпус
электродвигателя, т.е. соединенный нулевым защитным проводником с
глухозаземленной нейтральной точкой трансформатора.
– Определяем наименьшие допустимые значения
токов для двигателей 1 и 2:
А;
А
– Находим полное сопротивление
трансформатора
Ом [2, табл. 6.5]
– Определяем на участке м км активное и индуктивное сопротивления
фазного провода; активное и индуктивное сопротивления нулевого защитного провода и
внешнее индуктивное сопротивление петли фаза-нуль:
Согласно паспортным данным кабеля марки АПВ 4х6 [6]:
Rуд = 5,21 ом/км
Xуд, ом/км=0.1 ом/км
Ом,
Ом
Принимаем =0 Ом
Находим ожидаемую плотность тока в нулевом
защитном проводе – стальной полосе сечением
мм2;
А/мм2
По [2, табл. 6.6] для А/мм2
и мм2 находим:
Ом/км – активное
сопротивление 1 км стального провода,
Ом/км – внутреннее
индуктивное сопротивление 1 км стального провода.
Далее находим и для м км:
Ом; Ом
Определяем для м км:
Ом
Ом/км – внешнее
индуктивное сопротивление 1 км петли фаза-нуль, величина которого принята
по рекомендации [2, с. 240].
– Определяем
на всей длине линии активное и
индуктивное сопротивления фазного провода; активное и индуктивное сопротивления
нулевого защитного провода и внешнее индуктивное сопротивление петли фаза-нуль:
Ом
Ом
Аналогично предыдущему принимаем:
=0 Ом
Ожидаемая плотность тока в нулевом защитном
проводе:
А/мм2
По [2, табл. 6.5] для А/мм2
и мм2 находим:
Ом/км
Ом/км
Далее находим и для :
Ом;
Ом
Определяем для :
Ом,
где Ом/км принято по
рекомендации [2, с. 240] как и в предыдущем случае.
Рис. 3
Схема сети к расчету зануления
– Находим действительные значения токов
однофазного короткого замыкания, проходящих по петле фаза-нуль по формуле [2, с. 235,
ф. 6.8]:
для следующих случаев:
а) при замыкании фазы на корпус двигателя 1
А
б) при замыкании фазы на корпус двигателя 2:
А
– Вывод:
поскольку действительные значения токов однофазного короткого замыкания А и А
превышают соответствующие наименьшие допустимые по условиям срабатывания защиты
токи А и А, нулевой
защищенный провод выбран правильно, т.е. отключающая способность системы
зануления обеспечена.
Литература
1.
Бургсдорф В.В., Якобс А.И. Заземляющие устройства
электроустановок. М: Энергоатомиздат, 1987.
2.
Долин П.А. Основы техники безопасности в электроустановках: Учеб.
пособие для вузов 2-ое изд., перераб. и доп. – М.: Энергоатомиздат, 1984. – 448 с.
3.
Постников Н.П., Рубашов Г.М. Электроснабжение промышленных
предприятий. Учебник для вузов. – Л., Стройиздат, 1980. – 376 с.
4. ПУЭ 2002 г.
5. ПТЭЭ 2002 г.
6. http://www.electroshield.ru
Размещено на
Страницы: 1, 2
|